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1715-TASIF16現(xiàn)貨低價(jià)熱賣
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 產(chǎn)品型號(hào):  1715-TASIF16
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 產(chǎn)品品牌:  AB
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1715-TASIF16
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1715-TASIF16

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隨著空中客車飛機(jī)新機(jī)型的出現(xiàn),使用鋁合金材料制造飛機(jī)機(jī)身的比例不斷下降。在對(duì)材料強(qiáng)度要求高的地方,已經(jīng)用鈦合金和合金鋼代替鋁合金。為降低飛機(jī)重量,提高飛行經(jīng)濟(jì)性,纖維增強(qiáng)復(fù)合材料的使用比例在上升。對(duì)于復(fù)合板構(gòu)件而言,首先是選用鈦合金和鋁合金復(fù)合板,因?yàn)檫@樣可以以小的構(gòu)件厚度獲得高的強(qiáng)度。在如機(jī)艙門等特殊結(jié)構(gòu)處,也使用合金鋼板,典型的是用Cr-Ni合金鋼板。復(fù)合板件的數(shù)量和厚度等必須滿足承載需求。這類復(fù)合板具有復(fù)合材料和連接材料的特性,也給加工帶來了很大的問題。因?yàn)槭紫纫獙?duì)飛機(jī)機(jī)身上的這些復(fù)合板鉆孔,然后再用鉚釘將其聯(lián)接起來。復(fù)合板在不同部位的層數(shù)(厚度)是不同的,因此可加工性也是不同的,但要求盡可能在一道加工工序中用一把鉆頭完成加工,這對(duì)鉆頭材料及其潤滑形式提出了一個(gè)很高的要求。顯然,對(duì)大構(gòu)件機(jī)身而言,普通潤滑方式是不適用的,應(yīng)采用一種小量冷卻液(MMS)技術(shù)進(jìn)行加工。有關(guān)鋁-鈦合金復(fù)臺(tái)板加工和鐵合金的干切削加工方面的研究報(bào)道很少。在加工鋁-鈦合金復(fù)合板時(shí),通過優(yōu)選刀具材料、刀具幾何參數(shù)和切削加工參數(shù)等,可提高切削效率。加工這種材料時(shí),鋒利又未折斷的鈦合金切屑會(huì)粘在刀具表面,使得鋁合金板上孔徑增大。對(duì)鋁合金的干切削加工研究主要集中在銑削加工方面。使用MMS技術(shù)已成功地鉆削過共晶鋁合金。鉆削變形鋁合金時(shí)也可使用MMS法;在完全干式鉆削鋁合金深孔時(shí),鋁合金強(qiáng)烈的粘附作用會(huì)使刀具壽命迅速降低。使用MMS法和硬質(zhì)合金鉆頭鉆削TiAlV時(shí),鉆孔速度可由平時(shí)的vc=15~30m/min提高到vc=50m/min或更高,但會(huì)出現(xiàn)嚴(yán)重的排屑問題,且因溫度過高出現(xiàn)切屑著火現(xiàn)象,因此需要增加一個(gè)緩沖切削循環(huán)。若采用高壓冷卻,可實(shí)現(xiàn)vc=90m/min的切削速度。本文介紹了在漢堡工業(yè)大學(xué)切削加工研究所根據(jù)Airbus的要求,對(duì)鋁-鈦合金復(fù)合板的鉆削加工進(jìn)行的系列研究中,不同加工工藝對(duì)鉆削孔質(zhì)量的影響。

1 試驗(yàn)

試驗(yàn)使用了4種結(jié)構(gòu)的鋁鈦復(fù)合板,鋁板材料為鋁變形合金3.1364 T351(4.4%Cu-1.5%Mg-0.6%Mn);鈦板材料為鈦合金3.716411(6%Al-4%V)。鋁鈦復(fù)合板分別標(biāo)記為Al-Ti(4.5mm鋁板+1.2mm鈦板)、Al-A1+3×2Ti(6衄鋁板+4mm鋁板+3層2蛐鈦板1、A1.Al+5×2Ti(6mm鋁板+6mm鋁板+5層2mm鈦板)、Al-Al+8×2Ti(6mm鋁板+2mm鋁板+8層2mm鈦板)。一般使用?4.8~6.3mm的粉末冶金硬質(zhì)合金(VHM)鉆頭,牌號(hào)K40和K30F(細(xì)晶);作為比較也使用含鈷高速鋼麻花鉆頭(HSS-E 1.3243)。另外還使用涂層刀具(TiCN,TiAlN)。試驗(yàn)在F.Deckel Type FP3A CNC鉆銑機(jī)床上進(jìn)行。使用了無毒無刺激性冷卻液,包括脂肪醇產(chǎn)品A(良好生物降解)和產(chǎn)品B(快速生物降解)以及一種脂肪酸酯(完全生物降解)。采用干式切削的MMS法鉆削,霧化后的冷卻液再同壓縮空氣混合,從外部噴向鉆頭。小量冷卻液供給裝置為Rexim Typ31105。噴嘴與刀具相距約30mm,噴嘴直徑比鉆頭直徑要大,大約有30%的冷卻液噴到了鉆頭。用內(nèi)徑側(cè)量儀測量不同板的孔徑。

2 試驗(yàn)結(jié)果與分析

2.1 鉆削鋁-鈦復(fù)合板的孔徑

在對(duì)Al-Al+3×2Ti進(jìn)行鉆削時(shí),發(fā)現(xiàn)第1塊Al板的孔徑比第2塊Al板的直徑小,但均大于鈦合金板的孔徑,鋁板孔的內(nèi)表面呈不平滑狀。為了找出其原因,分別測量了單獨(dú)鉆削鋁扳復(fù)合板、鈦板復(fù)合板和Al-Al+5×2Ti復(fù)合板的孔徑??梢钥闯?,在對(duì)鋁-鈦復(fù)合板進(jìn)行鉆削時(shí),鋁板的孔徑比鈦板的孔徑大,并且超出了公差許可;但在單獨(dú)鉆削鋁板或鈦板時(shí),各塊板的孔徑均在允差范圍內(nèi)。鉆削鋁-鈦合金的切屑形態(tài)。鈦臺(tái)金切屑不易分類,大致呈不規(guī)則連續(xù)鋸齒形,這是由不均勻塑性變形、周期性擠壓和局部剪切變形所致。鈦合金切屑的摩擦是產(chǎn)生鋁-鈦合金孔徑超差的根本原因。試驗(yàn)發(fā)現(xiàn),Ⅰ型切屑較少,Ⅱ型和Ⅲ型鈦合金切屑對(duì)鋁板的孔徑影響大。因此,控制鈦合金的切屑流出量及切屑形態(tài),是提高復(fù)合板孔徑質(zhì)量的主要方法。

2.2影響鋁-鈦復(fù)臺(tái)板鉆孔孔徑的主要因素

  1. 不同冷卻液對(duì)孔徑的影響
  2. 進(jìn)給速度對(duì)孔徑的影響
  3. 鉆頭頂角對(duì)孔徑的影響
  4. 對(duì)厚度相對(duì)小的鋁-鈦合金進(jìn)行冷卻液影響研究時(shí),用TiCN涂層VHM锪孔鉆以恒定進(jìn)給速度鉆削。每一種工具鉆了約400個(gè)孔。冷卻液供給量為0.40ml/min;每孔鉆削時(shí)間約3s,使用冷卻液量約0.02ml。在鉆削Al-Ti(4.5+1.2mm)復(fù)合板時(shí),由于鋒利硬度高的鈦臺(tái)金切屑在排出過程中與臺(tái)金板相摩擦,使得鋁合金板的孔徑比鈦合金孔徑要大。鋁合金板的孔徑尺寸公差分布于H8和H9之間,而鈦合金板孔直徑公差只在H8之下。對(duì)于三種冷卻液而言,合金板的平均直徑公差均在H8~H9間,相差不多,鈦合金板直徑變化也很小,兩者相差15~20μm:鋁合金板上孔的直徑波動(dòng)遠(yuǎn)大于鈦合金板直徑的波動(dòng)。在鉆削400個(gè)孔的試驗(yàn)結(jié)果中,孔徑分布表現(xiàn)出使用脂肪酸時(shí)孔偏差大。但在使用另外的同種刀具進(jìn)行補(bǔ)測試驗(yàn)時(shí),發(fā)現(xiàn)這種現(xiàn)象已不復(fù)存在,這可能表明了刀具供銷商提供的刀具存在偏差,它對(duì)鉆孔孔徑的影響很大。這種偏差表現(xiàn)在刀刃主偏角(大相差0'20")、進(jìn)給后角(大相差100")、進(jìn)給前角(大相差0'20")、刃帶寬度(大相差0.03mm),以及刀刃前后刀面的鋒利程度和表面粗糙度的波動(dòng)。使用A1-Al+3×2Ti板進(jìn)行了進(jìn)給速度對(duì)孔徑的影響試驗(yàn)。試驗(yàn)結(jié)果表明,使用未涂層刀具時(shí)復(fù)合板孔徑的波動(dòng)范圍與進(jìn)給速度無關(guān)。但在使用涂層刀具時(shí),隨著進(jìn)給速度的增加,鈦板孔徑相差5μm,孔徑平均值增加。在vc=5~30m/min范圍內(nèi),鋁板孔徑相差20μm。這是因?yàn)檫M(jìn)給速度越高,溫度升高,連續(xù)型鈦合金切屑的比例越大,對(duì)鉆扳孔徑的影響增大。進(jìn)給速度增加后,切屑排出速度提高,摩擦增大。鉆削溫度有所上升也使得MMS冷卻霧化液的作用效果降低。使用兩個(gè)頂角不同但其他幾何參數(shù)相同的未涂層麻花鉆鉆頭,分別鉆削了25個(gè)A1-Al+3×2Ti復(fù)合板孔。隨著鉆頭頂角的增大,鋁板的孔徑增大,在鉆頭頂角σ=140°~165°之間時(shí),孔徑平均值相差約20μm,而且孔徑波動(dòng)相差甚大,甚至超出了孔的允許上偏差H11。但是鉆頭頂角對(duì)鈦合金板孔徑的影響可忽略不計(jì)。上述結(jié)果與孔深也有關(guān)系。顯然在第2塊鋁扳處,孔徑大:孔呈嗽叭形,而鈦合金板上的孔仍為圓柱形。

2.3改善復(fù)合板鉆孔尺寸精度的方法

  1. 增加退刀排屑行程
  2. 采用擴(kuò)孔方式加工
  3. 減小鉆頭刃帶寬度
  4. 增大進(jìn)給前角
  5. 使用階梯鉆頭
  6. 增加退刀排屑行程,排出生成的鈦合金切屑,減少其對(duì)鋁合金板孔徑的影響。在鉆削Al-Al+8×2Ti時(shí),試驗(yàn)了兩種一次鉆通的方法。一種方法是在鉆削第7層鈦板前退刀一次;另一種方法是采用兩次退刀行程,即在鉆削第4層、第7層鈦板前各退刀一次,此時(shí)鋁板孔的表面質(zhì)量比一次退刀行程的要好,第2層鋁板的孔徑平均值已在H11范圍內(nèi)。同時(shí)給出了加工Al-Al+8×2Ti板時(shí)的孔徑尺寸,即預(yù)先鉆孔、再采用二次退刀排屑法進(jìn)行擴(kuò)孔加工。擴(kuò)孔鉆(預(yù)鉆孔徑為4.8mm)鉆削第4層、第7層鈦板前各退刀一次,可以使孔徑完全符合質(zhì)量要求。減小鉆頭刃帶寬度可以改善切削受力和排屑條件。在將正常刃寬由O.50~0.60mm減小到0.20~0.25mm后,加工Al-Al+8x2Ti板時(shí),鈦板的孔徑波動(dòng)很小,鋁板的孔徑波動(dòng)和平均值均下降,孔徑可完全符合質(zhì)量要求。試驗(yàn)表明,加工Al-Al+8x2Ti板時(shí),進(jìn)給前角在增大到30°時(shí)第2層鋁板的孔徑質(zhì)量顯著提高。不過,此時(shí)需要考慮刀具的強(qiáng)度。試驗(yàn)中使用的刀具刀刃已進(jìn)行了圓角增強(qiáng)處理。使用階梯鉆頭可以得到非常好的鉆孔質(zhì)量。試驗(yàn)對(duì)使用锪孔鉆退刀加工和階梯鉆退刀加工Al-Al+8×2Ti的結(jié)果進(jìn)行了對(duì)比。在使用階梯鉆時(shí)鋁扳的孔徑偏差小,鈦板孔徑幾乎同鉆頭直徑相同。退刀位置的確定同樣是十分重要的。

3 結(jié)論

  1. 鈦板切屑的摩擦磨損作用,是造成鋁板孔徑波動(dòng)幅度較大、平均孔徑值偏差大和孔里喇叭形的原因。
  2. 試驗(yàn)用的3種冷卻液對(duì)鉆削孔徑影響不大。用涂層刀具加工時(shí),鉆削孔徑同進(jìn)給速度呈正比。鉆頭頂角越大。鋁板的孔徑越大,但鈦板的孔徑不變。
  3. 采用退刀排屑和擴(kuò)孔方式加工,減小刃帶寬度,增大進(jìn)給前角和使用階梯鉆頭可以減小孔徑的偏差,保證加工孔徑質(zhì)量。



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